sol Coeficientul de pat când este comprimat

Noi definim forțele longitudinale și deplasări în mai multe secțiuni Ln teren cu formulele (6.84) și (6.85).

Astfel, tensiunile de forfecare sunt egale și maxime limită: tmax = TPR = -12,08 x 10 -3 MPa. Forțele longitudinale în aceeași secțiune ROC sunt PnP. și anume ROC = RPR = 0,742 MN.

Rezultatele calculelor pentru secțiunile rămase sunt listate în tabel. 6.5.

mișcarea completă a porțiunii de capăt liberă a conductei este definită prin (6.85)

Fig. 6.12 Diagrama ilustrează distribuția deplasării longitudinale, tensiunile tangențiale longitudinale și forțe de-a lungul lungimii secțiunii conductei, calculată în acest exemplu.

6.11. Verificarea stabilității generale a solului

Conducte în rambleu

stabilitate longitudinală conducte de pe uscat rectilinie în îndiguiri verificate de stare (6.56) cu mărimea și forma geometrică a movilei. de pre-alocate din considerațiile de proiectare și calculele termice. După verificarea stabilității dimensiunilor anrocamente sunt specificate în funcție de raportul dintre S și m Ncr. În cazul unei conducte de plastic cu o conexiune la sol

în care valoarea rezistenței deplasărilor orizontale ale conductei

în care E1 - rezistența la limitarea rambleu solului deplasarea laterală a conductei (rezistență pasivă sol)

E2 - forța de frecare țeavă pe sol în mișcarea transversală orizontală a conductei,

In formulele (6.89) și (6.90) Valoarea h1 reprezintă distanța de la movilă tălpii la generatoarea superioară a conductei (fig. 6.13), în conformitate cu SNP 2.05.06-85 h1 = Dn + (0,25¸ 0,35) m, mărimea h2 calculată cu formula

movilă medie a presiunii solului la generatoarea superioară a conductei

Fig. 6.13. Circuit de încercare calculat stabilitatea generală

Pipeline Mound

În formula (6.92) b - jumătate din lățimea a terasamentului peste la SNP 2.05.06-85

h0 - umplere înălțime deasupra stratului superior care formează conducta, h0 ³ 0,8 m; An - unghiul de pantă rambleu, având în vedere că pentru SNP 2.05.06-85 panta ar trebui să fie mai mică de 1: 1,25, AS.

Pentru soluri necoezive, cum ar fi nisip, cu ap = 0. E1 Valoarea trebuie să fie redusă cu o sumă

Fig. 6.14. circuitul de sarcină calculată la determinarea rezistenței

schimbare conductă spre

În secțiuni ale conductei în dimensiunile orizontale rotațiile plane movile sunt verificate de starea rezistenței conductei pentru deplasarea în direcția pe sol. deasupra și prin prevenirea schimbare (figura 6.14.):

în care r - raza axei conductei de îndoire; ksdv - coeficientul de sol schimbare marjă luată egală cu 1,25; qsdv - rezistența la sol conducta de deplasare, împreună cu o parte a movilei, pe unitatea de lungime a tubului,

Aici FGR - coeficientul de frecare de forfecare a solului egal tgj (vezi Tabelul 6.1 ..); FTP - coeficientul de frecare al țevii de sol, egal cu 0,25¸0,36; și - lățimea peste jumătatea inferioară a movilei,

În conducte se transformă într-un plan vertical într-o poziție movilă conductă stabilă împotriva ridicării împreună cu solul este asigurată în cazul în care condițiile

qvert unde - este definit de (6,63); kN.P - coeficientul de fiabilitate împotriva țevii de ridicare, împreună cu solul luat egal cu 1,25; lcr - distanța în linie dreaptă între începutul și sfârșitul curbei verticale (figura 6.15.); f - săgeata conductă în interiorul Calculând îndoire porțiunea curbată; kr - raportul calculat în funcție de unghiul de rotație al axei țevii în plan vertical b; la 45 BB £ 0 kb = 1. BB la> 45 0

Valori. Lcr f. r și BB sunt interconectate prin următoarele dependențe: