Combustie Mirror - chimist de referință 21

În cazul în care combustibilul este liber se sprijină pe grătarul sub propria greutate. crescând apoi boost crește viteza de filtrare a aerului în stratul și la îndepărtarea unui strat de particule mai mari și. Relativ particule mari de combustibil au timp să ardă nu acoperi în interiorul camerei de ardere. ceea ce conduce la o creștere bruscă a carbonului nears mecanice. Această situație complică arderea combustibililor strat care conține o cantitate semnificativă de amenzi și nu fac posibilă creșterea zonei de căldură de ardere. să utilizeze pe deplin posibilitatea procesului de strat. Sub Teplon-conjugat oglinda se înțelege o cantitate de căldură de ardere, sunteți [c.222]

Oz - tensiune oglindă ardere kg l h [c.106].

Pentru a determina dimensiunea camerei de ardere presupune că intensitatea arderii oglinzii. t. e. numărul de kilograme de combustibil având pe o suprafață de ardere în oglindă de 1 oră în cuptoare tubulare rafinăriile în mod tipic 20-25 kg m h. [c.106]

Pentru inserții stratificate se aplică, de asemenea, caracteristica, care se numește stres termic q ardere în oglindă. Această caracteristică este raportul de căldură. eliberată în timpul arderii combustibilului pe unitatea de timp, în zona oglinzii de ardere R (grătarul pătrat) [c.124]

Transferul de căldură prin conducție de la oglinda de ardere provoacă fluid de încălzire la o adâncime mică (2-5 cm). Temperatura din stratul încălzit scade rapid odată cu creșterea distanței de la suprafața lichidului. Cantitatea stratului încălzit rămâne constantă și nu se schimbă ca arderea lichidului. Acest tip de distribuție a temperaturii într-un fluid de ardere va fi numit o distribuție primul tip [45]. [C.202]

La calcularea arzătoarelor pentru arderea combustibilului solid definesc oglinda, volumul și dimensiunile camerei de ardere. și pentru volumul și dimensiunile camerei de combustibili lichizi și gazoși -doar. Calculul plumb, bazat pe cantitatea de HA termic vizibil [c.367]

In timpul experimentelor efectuate bine ax-ripper. La cea mai mică mișcare a combustibilului văzut ultima dată de cotitură pe toată înălțimea de extindere a cuptorului și a cantității bine reglementate de turbă, se trezește în volumul de încălzire. Cu ardere viguroasă în extensie a cuptorului de ardere oglinda stres termic (blast plan de alimentare) a fost de 2,5 m - r-4-10 kkal1m -h a dat cuptor primar și în cenușa cameră turbionară și char. [C.24]

După cum sa menționat, timpul de stingere a flăcării variază în funcție de distanța H pentru oglinzile de duze de ardere și care la stingerea scăzută H nu are loc chiar și la o presiune relativ ridicată a apei din sistem. Astfel, într-un experiment nu a fost flacără se stinge atunci când o presiune la duze 10 ATA, în timp ce în alte condiții de ardere oprit atunci când presiunile. considerabil mai mici. Acest lucru a avut loc, fără îndoială, deoarece calea de picături la lichid a fost mică, evaporare a procedat relativ slab în flacără, și, în plus, la temperaturi joase H intens udate doar partea centrală a arderii oglinzii și regiunea periferică a fost răcit ușor, vaporizarea pe pereți nu era și, prin urmare, opritorul de ardere nu sunt eliminate [c.204]

Temperatura de ardere oglindă = 1200 ° C, gazele de ardere trec peste 700 ° C, gazele de ardere care intră în zona de supraîncălzitor 380 ° C. [c.109]

Cuptorul de ardere în oglindă cantitate este determinată prin formula [c.358]

Un exemplu clasic de construcție a unui cuptor gravitațional pune în aplicare cu succes diagramă de flux. Kirsch este un cuptor vertical pentru lemn brut. aranjate sub formă de combustibil (lemn) de mai multe puțuri cu conic gaz fereastră lățime, care face legătura cu dozhigatelnoy camera de ardere. Prin buncăr. aranjate pe principiul poarta de acces la care lemnul de mână suprapus (peste mina), combustibilul re treptat UI zytoraniya, de jos în jos în mină gravitatea proprie, formând în arderea planul ferestrei de gaz oglinda vertical (acest lucru ar trebui să aibă o lungime de lemn, maior [ c.297]

La calcularea tamburului cuptor de uscare poate fi luată egală cu oglinda ardere Tensiune Ltd. 300 kcal / (m h), iar tensiunea egală cu spațiul 125 torochnogo Ltd. kcal / m h). [C.387]

Cracare în cuptoarele încălzitorului și reacție tubulare se produce atunci când căldura este transferată prin peretele țevii prin arderea oglinzii și gazele de ardere. În acest caz, rata maximă admisibilă de transfer de căldură la secțiunea tubului radiant de reacție nu este mai mult de 20-25000. KkalTsm * h). Creșterea acestei valori la 30-35 mii. Kkal1 (m * h) produce tuburi de supraîncălzire locală, cocsificarea suprafața interioară și reducând calea de instalare. Prin urmare, posibilitatea de cracare termică și chiar încălzirea reziduurilor petroliere grele de gudron sunt extrem de limitate. [C.72]

Cantitatea de căldură generată într-un incendiu a afectat în mai mulți factori de viteză răspândire a focului, temperatura din vatra de ardere, distrugerea clădirilor, extinctoarelor SOP intensitate și altele. Cantitatea de căldură. eliberat de o suprafață a materialului de ardere pe unitatea de timp se numește căldura specifică a unui incendiu [4]. În timpul suprafața de ardere a zonei de primire a suprafeței de proiecție ardere substanțe pe un plan orizontal. t. e. fumatori pe zona etajul 1 februarie, iar în rezervoare la 1 lichid oglinda de ardere. [C.37]

Medie Debitul aerului de ardere, timpul de ardere 1 kg1. min Debit material combustibil, Ucide aparentă tensiune volum Focar, kg / m * h nap vizibil oglinzi ardere dispoziie, kg / m * h Viteza gazului în secțiunea cuptor, în condiții normale, m / sec [c.103]

Calculul procesului de ardere în stratul este sarcină foarte dificilă și, prin urmare, nu sunt considerate. În proiectarea, pentru a determina intensitatea maximă a procesului de ardere în zona de cocs. de obicei, este necesar de a utiliza datele empirice privind tensiunile admisibile teplovpm arderea oglindă de prindere grătar. Deoarece materialul de cuptoare de ardere manuale ample de viteză pentru deșeuri de lemn. porțiunea expusă la căldură ajunge la grătarul de strângere 5 -7-10 kcal m * h. La utilizarea lemnului energo deșeuri valoare admisibilă de stres termic poate fi crescută până la 8-10 kcal / m * h, deoarece în acest caz este ars în stratul de apă puternic încălzit prindere și cocs stripează. [C.94]

Stratul dyusto burnable are întotdeauna forma inegală a curbelor de temperatură în funcție de timp la distanțe diferite de la suprafața de contact. Într-un strat subțire, t. E. La o mică distanță de oglinda ardere și curbele de temperatură și astfel CO și CO2 concentrațiile ar trebui să crească mai repede. Aceasta corespunde experimentelor condițiilor Karzhavin. Valoare minimă, în opinia noastră, sunt dispozitiv de aspirare CO nearsă gazozabornym pentru un strat subțire (în experimente Karzhavin) și diferența în porozitatea stratului, ca și non- [c.467]

Dimensiunile structurale trilioane cuptor bchatoy pentru o capacitate determinată lungime dată sau adâncimea camerei de ardere - lungimea flăcării, care este, trebuie să atingă pereții de șa (această distanță se presupune în mod obișnuit să fie 1> t 3 până la 4 metri) pătrat vatra cuptor - valoarea admisă a tensiunii termice de oglinzi de ardere sau cuptor cu vatră care cuptor de tipul cu cuptoarele cu gaz este luată egală cu aproximativ 150-170 volum mii kcal / m-h a camerei de ardere. - valoarea admisibilă solicitare termică a focarului, în care tubular s cuptoare. Resin utilizat pentru distilare. adoptat 30-35000. Cal / m oră. [C.171]

Pentru aprinderea generatorul de gaz este aplicat pe zgura din lemn nodushku. sunt aprinse la mai multe puncte. Aerul de combustie este aspirat în primul moment un tiraj natural prin etanșarea hidraulică superioară. deoarece nu este umplut cu apă. Pe măsură ce lemnul de foc arzând noile porțiuni de încărcat prin caseta de alimentare sau o gaură laterală. După acumularea de zgură pe pad cărbune la 100-200 mm grosime se toarnă apă în garnitura de apă. ventilator suflare este alimentat și încărcate cutii-doi combustibil, care se presupune în continuare la gazifica. În timp ce monitorizarea continuă încălzirea stratului de plumb, tind să se asigure că arderea oglinzii a fost uniformă. Odată cu acumularea de combustibil în patul gazeificatorului începe să furnizeze abur la 150-200 mm în înălțime, crește fluxul de explozie și de încărcare, astfel încât după 3-4 ore pentru a aduce stratul la înălțimea de combustibil 1000- 1500 mm după începerea încărcării combustibilului. Deoarece încărcarea grea a gazului combustibil determina cantitatea de oxigen și dioxid de carbon. Generatorul de gaz este inclus în rețea atunci când conținutul de oxigen din gazul este 0,3-0,8%. În cazul în care rețeaua de gaze înainte de a intra gazul este umplut cu aer, evitând pericolul de explozie, este necesar să se arunce în aer gazele de ardere. În acest caz, atunci când aprinderea gazelor de ardere nu este eliberat în țeava de eșapament. și trimis la carburator, în sistemul de condensare. [C.270]

În prezent, producția de cazane din fontă reglementate GOST 10617-63, conform căruia, în funcție de dimensiunile structurale pot fi realizate în trei variante de CN 1 CN-2 și CN-3 cu suprafața de încălzire convențională, respectiv, de 7.1-20 . de 28 până la 112 și de la 56 până la 156 m în prezent disponibile în comerț Cazane Versatile -6 se referă la CN întruchipări-2 și energie 6 - la întruchipări QP-3. Sub suprafața de încălzire a cazanului convențional se înțelege nu suprafața de încălzire calculată, care a fost menționată mai sus în descrierea cazanelor. și încălzirea suprafeței în metri pătrați (conditionate MSN). Condiționată metru pătrat este valoarea unui astfel de fier suprafață de încălzire a secțiunii cazanului. că atunci când se lucrează cu cuptoare de mână pentru screening-ul grupului antracit 1 și ardere stres termic oglindă 500 mii. kcal m * h dă 10 mii. kkal1ch căldură la k. n. d. nu scade sub 70%. [C.223]

Calculele cu arzătoarelor pentru combustibil solid de ardere oglindă opredelyayug, volum] [c.327]