flux direct - Director chimic 21

Fig. 5.13 prezintă valorile calculate ale presiunii și debitului în scurgere profilurile modulului spațial cu fibre tubulare pentru trei variante de curgere liniară de mișcare și anti-cross-curent. Se observă că, în cazul pierderii presiunii în spațiul de scurgere contracurent cel mai mic. Acest lucru se datorează faptului că cea mai mare parte a permeatului este formată pe porțiunea scurtă în apropierea punctului de injecție la pornire separarea amestecului. Cu permeat vrac echicurent este produs la o distanță maximă de locul ieșirii permeat, rezultând într-o mare pierderi de debit. Cu toate acestea, cea mai mare parte per- [c.180]

Fluxurile care intră Ilia) în subsistemul închis sau la ieșirea (Pn) din acesta, denumit fluxuri de proces direct. echicurent este esențială pentru eliberarea materialului subsistemului produse HTS. [C.27]

O metodă mai simplă de obținere a ecuației (XII.44), stabilirea relației dintre electroosmoză și fluxul de curent. Ea se bazează pe termodinamica proceselor ireversibile. După cum se știe, în statele, nu prea departe de echilibru, fluxurile sunt direct proporționale cu forțele generalizate - gradientilor,. [C.217]

Într-o conductă de evacuare a gazelor verticale există două linii lente flux sus - fluxul gazelor de ardere înapoi în jos - curent de aer rece. necesar pentru ardere. O parte a aerului cald, cel puțin interesat în gazele de ardere în tubul încă în partea superioară a conductei, încetinind tija și astfel - procesul de ardere. [C.161]

saturație ulei adevărat, la o structură a fluxului de picurare emulsii directe ulei-apă în puțul de foraj, la un debit de 10 și debit conținut de apă mUsut de 20%. poate fi estimată din formula (1.86) [c.124]

Coloana se introduce proba foarte mică (1 la 5 nl). În acest scop, un dispozitiv de curgere divizare. eșantioane perechi. format din cauza temperaturii ridicate la intrarea probei. împărțit în două fluxuri, cu debite diferite. O altă posibilitate - „rece“ diviziune probă lichidă - încă puțin înțeleasă. 2. întregul eșantion este injectată în întregime într-o coloană, după care zona inițială larg transformată imediat în bandă îngustă. Zona de restricție se realizează prin concentrarea efectului termic al solventului sau prin focalizarea NF. În practică, aceste tehnici utilizate cu succes în proba fără a intra în separator de flux. proba drept sau nenosredstvennom de intrare în coloană. [C.30]

Unele accesorii directionati direct în jos un flux continuu. în timp ce celălalt fluxul este direcționat în jos pereții laterali ai ambalajului și au o multitudine de puncte de vânzare sau de produse interne sita spuma bătător. În acest caz, Uniunea trebuie să îndeplinească dimensiunea și forma ambalajului. Cea mai comună configurație de duze prezentată în Fig. 26.14. [C.1179]

Este important de remarcat faptul că fluxul convectiv este creat de diferența dintre densitățile lichidului și a vaporilor în două secțiuni sublinia forța motrice a fluxului este direct legate de această diferență de densitate. De exemplu, dacă site-ul este C-B umplută cu amestecul de abur-apă, pentru care p = 0,5 forță motrice. provocând convecție, ar fi doar 50 cm de apă. Art. [C.340]

Din care corespunde unui anumit debit de linii drepte corespund = Arrhenius dependență este prezentată în Tabelul 35. 7, panta liniilor de non- [c.285]

Densitate în ambele canale este diferit. Cu un aranjament vertical de canale în care se creează o diferență de presiune, ca urmare a fluxului circular al ABCD contur. Într-o formă specifică de contur a debitului direct proporțional cu diferența de densități ale canalelor de gaz AB și SH și invers proporțională cu canalele de rezistență. În consecință, puterea fluxului circular este o măsură a diferenței în fluxurile de gaze cu densitate comparativ. [C.60]

Boles metodă simplă de obținere a ecuației (HP.34) stabilirea relației dintre electroosmoza și fluxul de curent. Ea se bazează pe termodinamica proceselor de neechilibru. După cum se știe, în statele, nu sunt prea fluxuri de echilibru og îndepărtate sunt direct proporționale cu forțele generalizate gradient care cauzează aceste fluxuri. Astfel, curentul de încărcare (curent electric) I în absența gradienților de temperatură și potențiale chimice cauzate nu numai de grad p dar grad P [c.202]

Folosind formula (3) presupune că căldura de la perete 1SI se extinde numai în direcția radială. nici radiatoarele tangențiale și, prin urmare, diferența de temperatură dintre perete și direct proporțional cu porțiunea de suprafață de curgere calorică. De fapt, din moment ce există porțiuni cu temperatura peretelui diferite și de stres termic. în interiorul tubului există zone cu temperaturi diferite. sunt echidistant față de axa tubului. LKAU astfel de site-uri există singurul responsabil pentru fluxurile de căldură. Datorită acestor fluxuri în zona temperaturii maxime de stres termic trebuie să fie mai mic decât cel calculat prin Foley Hum (3). distribuția temperaturii de contact în calcule secțiunea transversală pirozmeevika au fost făcute pentru diferite suprafețe inegale calorică. În condiții staodo- [c.130]